焊接參數(shù)對(duì)不銹鋼手弧焊接焊縫中鐵素體含量的影響
王士山、邊境、徐維英、崔曉東*
摘 要:大量的文獻(xiàn)及資料均證明焊接參數(shù)對(duì)不銹鋼焊縫鐵素體含量是有很大影響的,本文通過(guò)列舉試驗(yàn)數(shù)據(jù),找出了不銹鋼手工電焊條焊接時(shí)的不同工藝參數(shù)與焊后未經(jīng)稀釋的熔敷金屬中的鐵素體含量之間的關(guān)系及其影響規(guī)律。
關(guān)鍵詞:不銹鋼手工電弧焊 焊接參數(shù) 熔敷金屬 鐵素體含量
一.引言
眾所周知,一定量的鐵素體能夠增強(qiáng)不銹鋼焊縫金屬的抗熱裂紋性能,且鐵素體可以提高焊縫的強(qiáng)度。但是,在某些介質(zhì)中,鐵素體可能對(duì)耐腐蝕性能起有害作用,通常也認(rèn)為對(duì)低溫工況下的韌性是有害的,并且在高溫工況下也是有害的,因?yàn)樗鼤?huì)轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈缘?sigma;相。因此,研究影響鐵素體含量的因素,以及如何在實(shí)際生產(chǎn)中控制鐵素體的含量變得十分重要。
近年來(lái),我公司E309L-16和E347L-16焊條在加氫反應(yīng)器的焊接工程中用量越來(lái)越大,該種焊接工程對(duì)焊接復(fù)堆層表面的鐵素體含量要求比較嚴(yán)格。但是,通過(guò)直接和間接對(duì)焊接現(xiàn)場(chǎng)的了解得知,各個(gè)廠家甚至同一廠家的不同焊工之間,對(duì)焊接工藝參數(shù)的控制不盡相同。為了能夠更好的給加氫反應(yīng)器的焊接工程供貨,我們必須在保證產(chǎn)品質(zhì)量的同時(shí),更多的了解和掌握各種焊接工藝參數(shù)對(duì)最終焊接表面的鐵素體含量的不同影響。只有這樣我們才能夠在給各個(gè)廠家提供焊材的同時(shí)提供更加有力的技術(shù)支持。
*參加此工作的還有:陳波、王衛(wèi)東、董繼
同時(shí),在其他的焊接領(lǐng)域和焊接工程中,鐵素體含量對(duì)焊縫質(zhì)量和整個(gè)焊接結(jié)構(gòu)的影響也是有目共睹且不容忽視的,為了能夠徹底弄清焊接工藝參數(shù)以及冷卻方式對(duì)焊縫中鐵素體含量的影響規(guī)律,我們做了如下的試驗(yàn)。
二.試驗(yàn)
1.試驗(yàn)?zāi)康?
此次試驗(yàn)意在找出焊接工藝、焊接參數(shù)對(duì)最終熔敷金屬中鐵素體含量的影響規(guī)律,主要有以下幾個(gè)大類:
- 不同的焊接電流對(duì)鐵素體含量的影響。
- 不同的焊接電壓對(duì)鐵素體含量的影響。
- 不同的冷卻方式及道間溫度對(duì)鐵素體含量的影響規(guī)律。
2.試驗(yàn)準(zhǔn)備
此次手工電弧焊試驗(yàn),使用公司現(xiàn)有的松下WP300型直流電焊機(jī),進(jìn)行E347L-16、E309-16和E308-16三種典型焊條的焊接試驗(yàn),試驗(yàn)所用鐵素體測(cè)定儀為德國(guó)產(chǎn)MP30型。試驗(yàn)要求對(duì)比不同焊接電流、電壓、冷卻方式等工藝條件對(duì)焊條未經(jīng)稀釋熔敷金屬中鐵素體含量的影響規(guī)律。
3.試驗(yàn)方法
1)所有焊接試驗(yàn)均采用304板做焊接試驗(yàn)底板;
2)為增強(qiáng)對(duì)比性,所有焊條均采用Φ4.0規(guī)格,以140A電流作為基準(zhǔn)電流,以短電弧焊接狀態(tài)下的電壓作為基準(zhǔn)電壓,以焊后直接水冷作為基準(zhǔn)冷卻方式;
3)堆焊面寬度≥15mm,高度≥15mm,長(zhǎng)度≥50mm;
4)堆焊表面進(jìn)行機(jī)械加工時(shí),加工方向與焊接方向垂直。
5)測(cè)量堆焊層表面鐵素體含量時(shí),應(yīng)測(cè)量焊縫中心線的中段,取不少于10個(gè)有效數(shù)值的平均值。
4.試驗(yàn)過(guò)程及分析
1)不同焊接電流對(duì)鐵素體含量的影響。
焊接電流是焊接過(guò)程中的一個(gè)重要參數(shù),是影響焊接效率、焊接工藝、焊接效果的主要因素之一。因此,此次試驗(yàn)先從焊接電流入手,采用140A和180A兩種不同的焊接電流進(jìn)行鐵素體含量試驗(yàn),具體的試驗(yàn)數(shù)據(jù)如下表1~3所示。
表1:E347L-16焊條使用不同焊接電流的鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約22V
|
水冷
|
12.5
|
180A
|
約23V
|
水冷
|
11.2
|
表2:E309-16焊條使用不同焊接電流的鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷
|
16.1
|
180A
|
約22V
|
水冷
|
14.2
|
表3:E308-16焊條使用不同焊接電流的鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷
|
6.9
|
180A
|
約22V
|
水冷
|
5.9
|
由以上三組試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出,180A電流焊接時(shí)熔敷金屬中鐵素體含量略低于140A電流焊接所測(cè)得的結(jié)果。我們認(rèn)為,其原因主要是由于大電流焊接時(shí)的熱輸入量要明顯大于小電流焊接時(shí)的熱輸入量,由此造成了焊接過(guò)程中熔池溫度的大幅提升,溫度的提升直接
造成了焊縫成分的燒損,由表4中數(shù)據(jù)可以看出,強(qiáng)鐵素體元素Cr的燒損量最為突出,也正是這一因素造成了以上的試驗(yàn)結(jié)果。用熔敷金屬化學(xué)成分計(jì)算Creq、Nieq后查德龍圖得出的鐵素體數(shù)(見(jiàn)表4)雖然與用磁針?lè)y(cè)得的鐵素體含量有一定的差別,但其變化規(guī)律是一致的,這進(jìn)一步證實(shí)了我們?cè)囼?yàn)結(jié)果的正確性。(增大電流后對(duì)焊接電壓的微小影響也是產(chǎn)生鐵素體變化的因素之一,這一機(jī)理詳見(jiàn)后文描述。)
表4:熔敷金屬化學(xué)成分(%)
產(chǎn)品名稱 |
焊接電流
|
C
|
Mn
|
Si
|
Cr
|
Ni
|
N
|
FN
|
E347L-16
|
140A
|
0.035
|
1.25
|
0.40
|
19.96
|
9.33
|
0.044
|
11.4
|
180A
|
0.036
|
1.26
|
0.39
|
19.78
|
9.32
|
0.046
|
10.3
|
E309-16
|
140A
|
0.070
|
1.65
|
0.55
|
24.36
|
12.79
|
0.039
|
15.9
|
180A
|
0.070
|
1.66
|
0.53
|
24.05
|
12.77
|
0.042
|
14.2
|
E308-16
|
140A
|
0.043
|
1.23
|
0.47
|
19.22
|
9.55
|
0.042
|
7.6
|
180A
|
0.043
|
1.20
|
0.48
|
19.02
|
9.53
|
0.044
|
6.8
|
2)電壓變化對(duì)鐵素體含量的影響。
電弧電壓的影響因素很多,不同的藥皮類型、不同的焊接手法、不同的焊接電流等均對(duì)電弧電壓有一定的影響。找出電弧電壓與熔敷金屬中鐵素體含量之間的關(guān)系,對(duì)實(shí)際焊接有著重要的指導(dǎo)意義。本次試驗(yàn)采用正常短弧焊接時(shí)的電壓作為基準(zhǔn)電壓,采用人為拉長(zhǎng)電弧的焊接手法提高電弧電壓,電壓約增加3~5V,以此進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn),具體試驗(yàn)數(shù)據(jù)如下表5~7所示。
表5: E347L-16焊條不同焊接電壓鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約22V
|
水冷
|
12.5
|
140A
|
約26V
|
水冷
|
4.3
|
表6: E309-16焊條不同焊接電壓鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷
|
16.1
|
140A
|
約26V
|
水冷
|
8.9
|
表7:E308-16焊條不同焊接電壓鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
降溫方法
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷
|
6.9
|
140A
|
約25V
|
水冷
|
1.5
|
由以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出,高電弧電壓焊接的熔敷金屬中鐵素體含量明顯低于正常焊接時(shí)的鐵素體含量,我們認(rèn)為,造成如此大差異的主要原因是焊縫增氮量的不同。眾所周知,焊條藥皮的主要作用之一就是產(chǎn)生氣體保護(hù)熔池,電弧拉長(zhǎng)、電壓增高后,焊條藥皮套筒距焊接熔池的距離增加,造成對(duì)熔池的保護(hù)效果變差,從而增大了氮元素的滲入量(具體數(shù)據(jù)見(jiàn)表8),而氮元素是強(qiáng)奧氏體元素,其奧氏體化作用是鎳元素的20~30倍,氮元素含量的增高是造成此差異的直接因素。
表8:電壓變化對(duì)熔敷金屬含氮量的影響
焊條型號(hào) |
焊接電壓
|
體素體
|
氮含量(%)
|
E347L-16
|
約22V
|
12.5
|
0.044
|
約26V
|
4.3
|
0.099
|
E309-16
|
約21V
|
16.1
|
0.039
|
約26V
|
6.2
|
0.092
|
E308-16
|
約21V
|
6.9
|
0.042
|
約25V
|
1.5
|
0.081
|
3)不同的層間溫度及冷卻方式對(duì)鐵素體含量的影響
焊接時(shí)的道間及層間溫度也是焊接過(guò)程中易于變化的一個(gè)焊接參數(shù),此次試驗(yàn)的三種電焊條均采用了三種不同的冷卻方式進(jìn)行對(duì)比
試驗(yàn):水冷至室溫、空冷至室溫和空冷層溫≥500℃。
表9:E347L-16焊條不同層溫鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
層溫控制
|
鐵素體
|
140A
|
約22V
|
水冷至室溫
|
12.5
|
140A
|
約22V
|
空冷至室溫
|
10.8
|
140A
|
約22V
|
空冷層溫≥500℃
|
9.6
|
表10:E309-16焊條不同層溫鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
層溫控制
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷至室溫
|
16.1
|
140A
|
約21V
|
空冷至室溫
|
13.6
|
140A
|
約21V
|
空冷層溫≥500℃
|
12.1
|
表11:E308-16焊條不同層溫鐵素體含量(%)對(duì)比
焊接電流 |
焊接電壓
|
層溫控制
|
鐵素體
|
140A
|
約21V
|
水冷至室溫
|
6.9
|
140A
|
約21V
|
空冷至室溫
|
5.6
|
140A
|
約21V
|
空冷層溫≥500℃
|
4.3
|
從鐵素體含量測(cè)量的結(jié)果可以看出:層溫控制采用水冷方式的熔敷金屬中鐵素體含量最高,空冷且層溫≥500℃的熔敷金屬鐵素體含量最低,空冷至室溫的熔敷金屬中鐵素體含量居中。造成此數(shù)據(jù)差異的原因主要是以下兩個(gè)方面:首先,試塊焊后立即水冷可以縮短高溫試塊與空氣的接觸時(shí)間,減小增氮量和元素的氧化燒損。其次,層溫的高與低,對(duì)焊接起到了不同程度的預(yù)熱作用,影響了焊接時(shí)的最高溫度,從而影響了焊縫合金元素的燒損,其原理類似于采用大電流焊接。
三. 結(jié)論
通過(guò)此次試驗(yàn),對(duì)比各組數(shù)據(jù),我們不難得出以下幾項(xiàng)結(jié)論:
1. 熔敷金屬中的鐵素體含量隨焊接電流的增大而降低。
2. 熔敷金屬中的鐵素體含量隨電弧電壓的提高而急劇下降,焊接電壓是影響鐵素體含量的最主要因素。
3. 熔敷金屬中的鐵素體含量隨降溫速度的加快而有所提高,隨層間溫度的提高而有所下降。
4. 控制焊接工藝,對(duì)保證不銹鋼焊接質(zhì)量意義很大,應(yīng)在實(shí)際焊接中引起高度重視。
|